Baohua chena, Quanying wua,*, Yunhai Tanga, Junliu rajongóa, Xiaoyi Chenb, Yi napc
aJiangsu mikro- és nano hőfolyadék -áramlási technológia és energiafelhasználás, a Fizikai és Technológiai Iskola,
Suzhou Tudományos és Technológiai Egyetem, Suzhou 215009, Kína
bSuzhou Mason Optical Co., Ltd., Suzhou, Jiangsu 215028, Kína
cSoochow Mason Optics Co., Ltd., Suzhou, Jiangsu 215028, Kína
Gyűrű alakú lézernyaláb
Optikai rendszer
Integráló tükör
Intenzitás egységesség
tükör és egy parabolikus hengeres tükör. A tükrök paramétereit a gyűrűs sugár tervezési követelményeivel összhangban kapjuk meg. A parabolikus forgási egyenlete
A hengeres tükör ugyanolyan gyűrűs gerenda átmérőjével származik, míg a csúcs szöge
kúpos tükörváltozások. A gyűrűs sugár intenzitásának egységességét javítják a
parabolikus hengeres tükör egy konkáv - konvex parabolikus hengeres integráló tükörbe,
amelyet a felületi megosztás és a sugaras szuperpozíció alapelvei alapján terveztek. A
A tükröket egypontos gyémánt fordulással dolgozják fel. Kísérleti létesítmény épül az elemzéshez
A sugár intenzitás eloszlásának mérete és egységessége. A gyűrűs sugárszélességi hiba kevesebb
mint 3%, és az egységesség 89%. A konkáv - konvex parabolikus hengerek felülete
A tükör integrálása sima és folyamatos. A kísérleti adatok megfelelnek az elméletieknek
tervezés.
1. Bevezetés
A lézersugár kialakításának és modulációjának fontos szerepe van a száloptikai kommunikációban, a lézervágásban és a lézerhegesztésben [1,2]. Az ipari vékonyfalú csőhegesztés általában egy fókuszált lézernyalábfolttal tölt be, az automatizált gépekkel kombinálva [3,4]. Ennek a módszernek a hegesztési hatása gyenge és nem hatékony, mivel az automatizált gépek stroke -pályájának alacsony pontosságát és a fókuszált gerenda nem egységes intenzitás -eloszlását. Ezért új optikai rendszereket javasolnak ezeknek a problémáknak a megoldására azáltal, hogy közvetlenül a gerendát egy gyűrűs gerendává alakítják [5–8]. A gyűrűs gerenda kialakításához használt optikai rendszerek többsége transzmissziós [9–11], amely kúpos lencséből és fókuszáló lencséből áll. Ennek ellenére, a kúpos lencse polírozási folyamat által korlátozva, a lencse középpontja hajlamos a kerekedésre, ami nem egységes középső gerendát eredményez, és csökkenti annak minőségét. A lencse filmréteggel rendelkező transzmissziós rendszerek hosszú ideig nem képesek támogatni a nagy teljesítményű lézernyalábokat, és indukálhatják az optikai rendszer hosszát és más problémákat, befolyásolva a végső hegesztési hatékonyságot és a pontosságot. A fényvisszaverő optikai rendszer tükröket nagy hatékonysággal és jó pontossággal feldolgozhatjuk az ultra-pontosságú egypontos gyémánt fordulással (SPDT), és a reflexió 98% a fémfelületen lévő aranyozás után [12]. Az ilyen optikai rendszerek azonban továbbra is a kúpos tükör ugyanazt a függőleges szöget használják, ami olyan szerkezetet eredményez, amelyben a fókuszáló tükör helyzetét nem lehet szabadon megváltoztatni, és a tervezés szabadsága korlátozott [13,14]. Ha a beeső gerenda Gauss, a gyűrű alakú intenzitás eloszlása nem egységes. A termikus deformáció problémáját a hegesztési folyamat során nem lehet megoldani a nagy gyűrűs hegesztési rés esetén.
Ebben a tanulmányban egy reflektív optikai rendszert úgy terveztek, hogy a tükröződéses optikai rendszerek és a nem egységes fókuszált gyűrűs sugárzás korlátozott fokú problémáit kúpos és parabolikus tükrök alapján. A kúpos tükör függőleges szögéhez parabolikus forgási mátrix származik, hogy növelje az optikai rendszer tervezési szabadságát. Ezután egy konkáv - konvex parabolikus hengeres integráló tükört úgy terveztek, hogy növelje a fókuszált gyűrűs gerenda gyűrűs gyűrű szélességét, és optimalizálja annak intenzitási eloszlását, hogy egyenletes intenzitás -eloszlású gyűrűs sugárzást képezzen.
2. Tervezési módszer
2.1. Az optikai rendszer kezdeti szerkezete
Az optikai rendszer egy M1 kúpos tükörből és egy parabolikus hengeres M2 tükörből áll, amint az az 1. ábrán látható. A gyűrűs gerenda átmérőjének Ø, a Z1 működő távolság és a fénysugár méretének H. mérete alapján van. tükrözi az M2 -t. Végül, a teljes gerenda konvergál az F fókuszponton. Mivel az F fókuszpont eltolódik a Z optikai tengelytől, a fókuszos síkban fókuszált gyűrűs sugár képződik, amelynek sugara megegyezik az eltolódási távolsággal. Összefoglalva: az F fókusz koordinátáit a Z1 működési távolság és a gyűrűs sugár átmérője Ø határozza meg, és az M1 méretét is befolyásolja a beeső fénysugarat. H. Az optikai rendszer paramétereit a kezdeti feltételekből lehet elérni.
Az M1 fényvisszaverő felületét a z optikai tengely körül forgó kúpos vonal képezi, és a meridiációs síkban az L (x, z) kúpos vonal egyenletét a következőképpen definiáljuk:
Az M1 A csúcsszöge 90 °, és alsó átmérője a H. lézer méretének megfelelően beállítható.
Az M2 fényvisszaverő felületét a z optikai tengely körül forgó parabola képezi, és szimmetria tengelye az X tengely. A meridionális síkban található Parabola P (x, z) a következőképpen van meghatározva:
Ahol F a parabola fókusztávolságát, l a Parabola Vertex S és a Z tengely közötti távolság, és az F fókuszpont koordinátái F (XF, ZF). Ha az XF egyenlő –D -vel, és ZF egyenlő nullával, akkor a fókuszált gyűrűs gerenda sugara d. Az f fókusztávolság az ismeretlen paraméter az Eq -ben. (2). A T Edge Point a P (x, z), a z koordinátája –Z1, és X koordinátája megegyezik az R sugárral, amelynek értékét ésszerűen az optikai rendszer mérete határozza meg. Végül, az f fókusztávolság kiszámítható a t (r, –z1) Eq -vel történő helyettesítésével. (2).
2.2. Optikai rendszer kúpos tükör csúcsszöggel megváltozott
Az M1 -es visszavert sugár 1 -ről 2 -re változik, ha az M1 csúcsszöge ′, amint az a 2. ábrán látható. A parabola X ′ szimmetria tengelyének párhuzamosnak kell lennie a tükrözött 2. fényvel, hogy a fókuszálás és a fókusz helyzet változatlan maradjon. Valójában a Parabola P (x, z) egy bizonyos θ szöggel elforgatják az f fókusz körül, hogy új parabola P ′ (x ′, z ′) kapjanak, és a θ szög megegyezik 90º - ′. ahol T a Parabola P (x, z) pontja a forgás előtt, és az f fókusz vektora ft̅ →=(x - xf, z - zf). T ′ a t forgó pontja, és az f fókusz vektora ft̅ → ′=(x ′ - xf, z ′ - zf). A T ′ (x ′, z ′) pont helyzetét a következő képlettel lehet kiszámítani:
1. ábra. A gyűrűs sugár optikai rendszer egy kúpos M1 tükörből és egy parabolikus hengeres M2 tükörből áll.
2. ábra. Optikai rendszer, kúpos tükör csúcsszöggel megváltozott. A szilárd kék vonal a gerenda terjedési folyamatát jelöli, amikor a csúcsszög van, és a szaggatott vonal a terjedési folyamatot jelöli, amikor a csúcsszög ′.
Hol van az ft̅ → és az X tengely és az ft̅ → ▕ vektor közötti szög az ft̅ vektor modulusa. A fenti képletet a következőképpen egyszerűsítik:
ahol a t ′ és t koordinátáit a Tθ forgási mátrixa átalakítja, tehát a parabolikus p ′ (x ′, z ′) egyenlet a következő:
Az optikai rendszereket kúpos tükrök felhasználásával tervezték, amelyek három típusú csúcsszögű=90 ◦, ′> 90 ° és ′ ′ <90◦, amint az a 3. ábra mutatja. Tekintettel az M2 helyzetének megváltoztatására, amikor az M1 csúcspontja megváltozik, az optikai rendszert az optikai rendszerek kiválasztásával lehet megtervezni.
A gyűrűs lézersugár sugarat a Focus F koordinátáival lehet meghatározni a fenti tervezési módszerekben. Az F koordináták F (–D, {{0}}), és a Ray Track -szimulációval kapott felső és alsó gerendák először találkoznak, majd a fókusz síkba terjednek, amint az az 1. ábrán látható. Amikor az F koordináták F (0}, 0), a teljes lézersugár az M2 konvergáinak konvergái. Amikor az F koordinál
3. ábra. Optikai rendszerek, különböző kúpos tükör csúcsszögekkel. (a) A csúcsszög=90 ◦. (b) A csúcsszög ′> 90◦. (C) A csúcsszög ′ ′ <90◦.
f (d, {{0}}), a lézersugárok közvetlenül a fókusz síkba terjednek, átfedés nélkül. Noha a gyűrűs gerenda ugyanolyan méretű, mint az F (–D, 0), intenzitása eloszlása és gyakorlati felhasználása eltérő.
A 4 (a) ábra az érzékelő néző által kapott gyűrűs sugárzást mutatja, amikor az F koordináták F (–D, 0), a 4. ábra (b) ábra a gyűrűs gerenda intenzitási eloszlási görbéjét mutatja. Az intenzitás csúcspontja a külső szélén van, és eloszlása kívülről monoton módon csökken a belső térig. Helyénvaló az alkatrészek közötti belső hegesztéshez a lézerhegesztés alkalmazási mezőjében a 4. ábrán c) pontban.
Az 5 (a) ábra az érzékelő néző által kapott gyűrűs sugárzást mutatja, amikor az F koordináták F (d, 0). Az 5. ábra (b) ábra azt jelzi, hogy az intenzitás csúcsa a belső szélén van, és eloszlása ellentétes a 4. ábra (b) ábrájával. Amint az az 5. ábrán látható (c) ábrán látható, alkalmas az alkatrészek külső hegesztésére a lézerhegesztésben.
2.3. Egységes gyűrűs lézernyaláb tervezése
A σ sugárzási egységesség a maximális és a minimális intenzitás és az átlagos intenzitás közötti különbség arányával mérhető, amint azt a (7) képlet mutatja. A 4. és az 5. ábra a lézersugár -intenzitás intenzitásának eloszlását mutatja, amelyet a fókusz sík nem egyformán tervez a fenti módszer.
Amint a 6. ábrán látható, az M2 konkáv -konvex parabolikus hengeres integráló tükörré változik, hogy javítsa a sugár intenzitásának egységességét [15,16]. Az M1 felületét az 1., 2., 3. területre osztják el a gyűrűs gyűrűs szélesség CD alapján, és az egyes szakaszok szélességét a z11, Z12, Z13-ként állítják be a Z-tengely mentén.
Ha a lézernyaláb az 1. és a 3. területen tükröződik a konkáv tükörön, akkor az F1 és F3 fókuszpontokban konvergál, és végül eléri a CD -t. A 2. területen lévő gerenda tükröződik a domború tükörön, és az F2 virtuális fókusz mentén az ellenkező irányba halad, végül eléri a CD -t is, és a 2. terület szélessége kisebb, mint a CD szélessége.
Az 1., 2. és 3. területen bekövetkező Gauss lézernyaláb -esemény intenzitása monotonikusan csökken. Intenzitása folyamatosan csökken a D pontról a C pontra, amelyet a CD-re tükröz a konkáv parabolikus tükör az 1. terület felett, és a CONVEX parabolikus tükörnél növekszik a 2. terület felett. Ennek eredményeként a gyűrűs központú sugárintenzitás a CD-n egységessé válik a konkáv-konvex felületén.
Ha a kúpos tükör csúcsszöge ′ ′, akkor a konkáv parabolikus PN1 (XN1, Zn1) egyenlet F1 -rel (XF1, ZF1), mivel a fókuszt a következőképpen definiálható:
Ahol a és b pont a PN1 -en (XN1, Zn1) található, és az F1 az AD és BC vonalak metszéspontja. A (Xa, Za), C (XC, ZC) és D (XD, ZD) koordinátáit a kezdeti állapotból számoljuk. A ZB koordináta B (XB, ZB) -ben megegyezik a ZA+Z11 -rel. Az XB értéke, az F1 koordinátája és az FN1 fókusztávolság Eq. (8) a következő egyenletekkel oldható meg:
4. ábra. A fókusz sík f (-d, {2}}) gyűrűs gerenda-intenzitásának eloszlása. (A) A 10 × 10 mm -es detektor néző által kapott gyűrűs sugár. A kör által megjelölt hely azt mutatja, hogy a bal oldali sugár intenzitása alacsony, míg a jobb oldalon magas. b) Intenzitás eloszlási görbe. c) A tubuláris alkatrészek belső hegesztése. Ez azt mutatja, hogy a sugárút a tubuláris alkatrészek belső hegesztésére alkalmazható.
5. ábra. A fókusz sík f (d, {1}}) gyűrűs sugár intenzitása. (A) A 10 × 10 mm -es detektor néző által kapott gyűrűs sugár. A kör által megjelölt hely azt mutatja, hogy a bal oldali sugár intenzitása magas, míg a jobb oldalon alacsony. b) Intenzitás eloszlási görbe. c) A tubuláris alkatrészek külső hegesztése. Ez azt mutatja, hogy a sugárút alkalmas a tubuláris alkatrészek külső hegesztésére.
6. ábra. A konkáv -konvex parabolikus hengeres integráló tükör tervezése. (a) Az integráló tükörön lévő lézernyaláb útdiagramja azt mutatja, hogy a beeső lézernyalábot az integráló tükör 1,2,3 területeire osztják, majd a CD -re helyezik. b) A tükörtervezés integrálása vázlat.
7. ábra (a) Egységes gyűrűs lézer optikai rendszer. Az 1. felület egy kúpos tükör, a 2. felület pedig egy konkáv -konvex parabolikus hengeres integráló tükör. (B) A 10 × 10 mm -es detektor néző által kapott egységes gyűrűs sugár. (C) Intenzitás eloszlási görbe. A szaggatott körjel azt mutatja, hogy a gyűrűs gyűrű szélessége egy téglalap közelében van.
Hasonlóképpen, a PN2 (XN2, Zn2) konvex parabolikus egyenlet F2 -vel (XF2, ZF2), mivel a fókusz a következőképpen határozható meg:
Ahol az A (Xa, Za), C (XC, ZC) és D (XD, ZD) pontok az ismert koordináták, és az E (XE, ZE) Ze értéke megegyezik a ZB+Z12 -vel. Kombinálva az Eq. (9), az F2 fókuszpont és az FN2 fókusztávolság koordinátája kiszámítható Eq -ben. (10). Ez biztosítja a folyamatos simaságot a konkáv és a domború felületek kereszteződési pontjain, például B és E, és kielégíti a következő korlátozásokat:
A fenti módszer alapján egy konkáv - konvex parabolikus hengeres integráló tükör érhető el, amint azt a 7. ábra (a) ábra mutatja. A 7. ábra (a) ábra az egységes gyűrűs lézersugár optikai rendszerét ábrázolja, ahol az 1. felület egy kúpos tükör, a 2. felület pedig egy konkáv - konvex parabolikus hengeres integráló tükör. A detektor néző által kapott sugárzó intenzitást a 7. ábra (b) ábra mutatja. A gyűrűs gyűrű szélességének eloszlási görbéje egy téglalap közelében van a 7. ábrán (c). Az egységesség meghaladja a 80%-ot, és értéke magasabb lesz, mivel a megosztott régiók növekednek.
3. Kísérlet
Az optikai rendszer tervezési paramétereit az 1. táblázat tartalmazza, a fókusz sík egyenletes gyűrűs lézersugár D 'átmérőjével 12 mm, a belső átmérő D ′ ′ 6 mm. A beeső sugár átmérője H átmérője 2 0 mm, és a konkáv - konvex parabolikus hengeres integráló tükör bal oldalának R sugármérete 35 mm. A Z1 működési távolsága 15 0 mm, és a gyűrűs sugár intenzitása meghaladja a 85%-ot. Az optikai rendszer paramétereit a MATALB kiszámítja az EQS alkalmazásával. (1) - (10), amint azt a 2. és a 3. táblázat tartalmazza. A kúpos tükör H ′ mérete 28 mm, és csúcsszöge ′ ′ 86 ◦. A C és D pontok koordinátái (3, 0) és (6, 0), és az egyes parabolikus tükör θ forgási szöge 4◦.
A 8 (a) ábra az integráló tükör görbéjét mutatja. Az egyes területek szélessége 2 mm, ami sokkal kisebb, mint a fókusztávolság. Ezért a teljes görbe nem közvetlenül látja a hullámokhoz hasonló mintát, hanem egy egyenes vonalat. A G pont és a J pont a szomszédos pontok a konkáv-konvex csomópontnál. Az x értékek közötti különbség 2 um, és a z értékek közötti különbség 5 um. Nincs ugrási pont, tehát az egész görbe sima. A 8. ábra (b) ábra a z érték növekményes változási sebességét mutatja, x értékkel a görbén. Az A ponttól a B pontig a konkáv területen a változási sebesség fokozatosan növekszik. A konvex területen a B ponttól az E pontig a változási sebesség fokozatosan csökken, tehát a teljes változási sebesség nyilvánvaló törött vonaldiagram.
A tükrök anyaga oxigénmentes réz, és felületük forgási szempontból szimmetrikus és könnyen gyártható SPDT technológiával, amint azt a 9. ábra (a) ábra mutatja. A feldolgozott kúpos tükör hegyi hibája 1 μm alatt szabályozható, a csúcsszög -hiba kisebb, mint a 0. 001◦. Az üvegpolírozással összehasonlítva kevesebb időbe telik az 5 nm -es durvaság elérése az SPDT által. A 9. ábra (b) ábra az optikai rendszert mutatja, az egységes gyűrűs sugárral, amely a bal fehér képernyőre összpontosít. Az optikai tartók és az alkatrészek mind koaxiálisak, és a fehér fényszűrő és a parabolikus tükör közötti távolság 150 mm.
A fehér képernyőt egy CCD -kamerával cseréljük, amelynek célfelületének mérete 2/3 hüvelyk és pixelméret 4,5 um. A detektor felületével kapott gyűrűs lézernyalábot a 10. ábra (a) ábra mutatja. A külső fényforrás és az expozíciós zaj miatt vannak foltok és kóbor fény a gyűrűs gerenda körül. Az intenzitás -eloszlás görbéjét a 10. ábra (b) ábra mutatja. A gyűrű alakú lézersugár szélessége 686 pixel, amelynek megfelelő 3,09 mm -es, és a hiba 3% az elméleti értékhez képest. A görbe átlagos intenzitása 222,4 W/m2. A nagy energiájú pont intenzitása 230,6 W/ m2, míg az alacsony energiájú pont intenzitása 205,3 W/ m2. A σ egységesség a következő:
4. Következtetések
Ebben a vizsgálatban egy optikai rendszert a gyűrűs gerendák előállításához kúpos tükör és parabolikus hengeres tükör segítségével. A parabolikus hengeres tükör forgási egyenletét a tervezési szabadság javítása érdekében vonják le. A konkáv - konvex parabolikus hengeres integráló tükört a felületi megosztás és a sugaras szuperpozíció alapelvei alapján tervezték. Ennek eredményeként ez a módszer minimális számú tükrökkel felépíthet egy gyűrűs sugárzást. A sugár intenzitásának egységessége szintén javult, és megfelel a nagyobb pontosságú alkalmazási mezőknek. A kísérleti eredmény azt mutatja, hogy a gyűrűs gerenda átmérőjű hibája kevesebb, mint 3%, és az egységesség eléri a 89%-ot.
8. ábra (a) Az integráló tükör görbéje. A konkáv területeket a kék vonalak és a domború területeket piros vonalak jelzik. A terület szélessége sokkal kisebb, mint a fókusztávolság, tehát az egész görbe egyenes vonalnak tűnik. (b) A z érték növekményes változási sebessége x értékkel a görbén.
9. ábra. Kísérleti optikai rendszer. a) Kúpos tükör és a konkáv - konvex parabolikus hengeres integráló tükör. b) Gyűrűs lézernyaláb kísérleti eszköz.
10. ábra (a) Gyűrűs lézernyaláb a CCD detektor felületén. b) Intenzitás eloszlási görbe. A nagy energiájú pont intenzitása 230,6 W/m2, míg az alacsony energiájú pont intenzitása 205,3 W/m2, a különbség csak 25 w/m2.
Finanszírozás
Kína Nemzeti Természettudományi Alapítványa (NSFC) (61875145, 11804243); Természettudomány. A tizennegyedik ötéves terv Jiangsu kulcsfontosságú tudományágai (2021135 számú támogatás). A Kína Jiangsu Felsőoktatási Intézményeinek Természettudományi Alapítványa (17KJA140001); A Jiangsu tartományi Key Laboratory (KJS1710). A Suzhou ipari kilátások és a kulcsfontosságú alapvető technológiai projekt (SYC2022145).
Versengő kamatnyilatkozat
A szerzők kijelentik, hogy nincsenek ismert versengő pénzügyi érdekeik vagy személyes kapcsolatok, amelyek úgy tűnt, hogy befolyásolhatták a cikkben bejelentett munkát.
Adatok rendelkezésre állás
A cikkben ismertetett kutatáshoz nem használtunk adatot.
Referenciák
[1] FM Dickey, Lézernyaláb -alakítás: Elmélet és technikák, CRC Press, 2018.
[2] K. Sugioka, Y. Cheng, Az ultragyors lézer anyagok feldolgozásának optikájáról szóló oktatóanyag: Alapvető mikroprocessziós rendszer a sugárzás alakításához és a fejlett fókuszálási módszerekhez, Adv. Dönt. Technol. 1 (5) (2012) 353–364.
[3] Em Shamov, NN Evtiheev, Shiganov, I. Begunov, technológia és felszerelés a gyűrűs csövek lézeres hegesztésére, a gázfajta csővezetékek rögzített helyzetében, J. Phys. Konf. 1109 (2018).
[4] Josef BA, Thomas K., Lézernyaláb hegesztő eszköz és ugyanazon üzemeltetési módszer, EP2361717 (2017).
[5] Kraemer, Wilfried és Andreas Buechel, a gyűrűs hegesztési varrás lézerátviteli hegesztésére szolgáló eszköz, US20190054565A1 (2019).
[6] R. Kuwano, T. Koga, T. Tokunaga, Gyűrűs gerendaformáló optika, amely ultra-pontosságú vágással készül a YAG lézerfeldolgozáshoz, Opt. Rev. 19 (2) (2012) 98–102.
[7] E. Govekar, A. Jeromen, A. Kuznetetsov, gyűrűs lézernyaláb alapú tengelyirányú poros burkolat-folyamat, CIRP Ann. 67 (1) (2018) 241–244.
[8] Kotar M., M. Fujishima, GN Levy, Előrelépések a gyűrűs lézernyaláb huzal burkolatának megértésében, J. Mater. Folyamat. Technol. 294 (12) (2021), 117105.
[9] M. Lei, Z. Li, S. Yan, B. Yao, D. Dan, Y. Qi, T. Ye, Hosszú távolságú axiális csapdázás fókuszált gyűrűs lézersugárokkal, E 57984-, PLOS One 8 (3) (2013). e 57984-.
[10] Henzhen Song, Zhengjun Liu, Jingfei Ye, Véletlen források, amelyek távoli mezőket generálnak, gyűrűs alakú tömbprofilokkal, Optik 168 (2018) 590–597.
[11] Sadik C. Bing Shao, Jaclyn M. Eerener, Elliot L. Nascimento, Botvinick, Michael W. Berns, dinamikusan állítható gyűrűs lézercsapdák axikonok alapján, Appl. Dönt. 45 (25) (2006) 6421–6428.
[12] Shen Zhengxiang, Jun, Yu Zhenzhen, testreszabott kialakítás és két szabad formájú alumínium tükrök hatékony gyártása egypontos gyémánt fordulási technikával, Appl. Dönt. 58 (9) (2019) 2269–2276.
[13] Markus L., Sonja K., Lézernyaláb hegesztő eszköz, amely az alkatrészek egymással történő hegesztésére szolgál, egy lézernyalábforrást, egy lézernyaláb -útvonalon elrendezett optikai eszközt és az optikai eszköz és az alkatrészek közötti relatív mozgáshoz biztosított egységet tartalmaznak, DE1010003323 (2011).
[14] Geyan Fu, Shihong Shi, Xuelei Han, A lézeres hegesztés teszt kutatása a koaxiális huzalt, amely egy gyűrűs lézernyaláb, álla, az állán keresztül táplálkozik. J. Lasers 37 (8) (2010) 2080–2085.
[15] Zexin Feng, Yi Luo, Yanjun Han, LED -szabad formájú optikai rendszer tervezése az útvilágításhoz, nagy fényvilágítás/megvilágítási arány mellett, Opt. Express 18 (21) (2010) 22020–22031.
[16] Y. Song, Y. Chen, J. Xin, Kétdimenziós gerenda alakítása és a nagy teljesítményű lézerdióda-verem homogenizálása téglalap alakú hullámvezetővel, elülső. Optoelektron. 12 (3) (2019) 311–316.